水電設備升船機液壓故障_液壓系統(tǒng)的安裝調(diào)試

    升船機液壓系統(tǒng)具有壓力級別高、系統(tǒng)流量大、控制精度高、控制動作多等特點，所有動作狀態(tài)實現(xiàn)實時監(jiān)控，保障船箱升降正常工作?？刂聘骰芈肪O置液壓鎖和保壓、補壓回路，使各控制缸在控制位置和控制狀態(tài)下安全、可靠地工作。升船機液壓故障與一般液壓設備故障的機理無異．但安全可靠性更為人們重視。

    液壓系統(tǒng)中均衡調(diào)平控制回路控制要求最高，，油路多采用電液比例控制，響應快、精度商、控制調(diào)整靈活可靠。系統(tǒng)控制回路中大量采用壓力繼電器和壓力傳感器，監(jiān)測和控制系統(tǒng)壓力。在分析液壓系統(tǒng)本身故障以前，應檢查分析電氣控制與檢測反饋系統(tǒng)。

升船機液壓系統(tǒng)比較復雜，圖V、圖W、圖X所示為某升船機機電與液壓主要故障的故障樹。一旦發(fā)生故障，可依故障樹，按照化整為零、步步深入的思路找出故障點。

液壓系統(tǒng)的安裝調(diào)試

(1)概況

    該系統(tǒng)利用電站溢流壩泄洪閘門調(diào)整下游水位，采用承船廂自浮方法成功下水并進入船廂池。先后完成了主提升系統(tǒng)、上閘首、下閘首、承船廂等機械設備的安裝和初步調(diào)試，并對主提升系統(tǒng)進行了空運轉(zhuǎn)以及同步傳動系統(tǒng)的閉環(huán)試驗。實現(xiàn)了承船廂在空氣中的升降試運行以及上閘首、承船廂、主提升各電控子站的單項調(diào)試；進行了承船廂載水稱重、主機原型及承船廂原型測試等前期準備項目并投入現(xiàn)場調(diào)試，實施了承船廂出入水、下閘首對接、船舶進出承船廂及承船廂適應下游水位變率、上閘首對接等試驗項目。各電控子站又與中央控制室通信聯(lián)網(wǎng)，采用計算機監(jiān)控為主、現(xiàn)場手動控制為輔的方式進行了升船機雙向運轉(zhuǎn)試運行調(diào)試。

(2)液壓系統(tǒng)及潤滑系統(tǒng)的安裝

    同單元的設備安裝順序為：低速減速器粗調(diào)、精調(diào)一卷簡裝置一高速驅(qū)動裝置一同步軸系統(tǒng)、錐齒輪箱一液壓、潤滑系統(tǒng)一平衡滑輪組一空載閉環(huán)試驗一鋼絲繩安裝一鋼絲繩與船廂和平衡重的連接。

    與液壓站和安全制動器連接的管路均先進行酸洗，以20%硫酸酸洗后，用10%的蘇打水中和，用溫水洗凈和磷化處理，均要確認其內(nèi)部無雜物存在。安全制動器的安裝調(diào)整以閘瓦與制動盤的雙邊間隙為基準就位。液壓系統(tǒng)安裝完畢后，要進行耐壓試驗，試驗壓力為25MPa，之后用油循環(huán)進行管路的清洗。液壓系統(tǒng)管潞安裝應盡可能對稱布置，以使各制動瓦上閘時間差減小。

(3)鋼絲繩與平衡重和船廂連接

    調(diào)平液壓缸、防轉(zhuǎn)板、調(diào)整螺桿在船廂上進行組裝。依次反轉(zhuǎn)卷筒，使船廂側(cè)力矩繩繩頭與調(diào)整螺孔連接；正轉(zhuǎn)卷筒，將上述設備吊至船廂甲板。各組單元在船廂側(cè)繩頭連接完畢后，將主提升機重新連成一閉環(huán)。轉(zhuǎn)動卷筒，連接調(diào)平液壓缸吊耳與船廂吊耳，對船廂液壓調(diào)平系統(tǒng)進行充油、調(diào)試，使其滿足船廂提升要求。之后，提起船廂，平衡重側(cè)繩頭下降，并與力矩平衡重連接，注意調(diào)整調(diào)節(jié)螺桿的長度，使每組力矩平衡重的4根鋼絲繩受力基本一致。至此，完成了船廂與平衡重的連接，主提升機可以將不載水船廂提起。

(4)2×2×1500kN液壓啟閉機同步調(diào)試

    工作閘門的升降運行是通過分別布置在閘首兩側(cè)的2×2×1500kN步進式液壓啟閉機實施的，工作位置可隨航道水位變化而自動調(diào)節(jié)。啟閉機行程12m，驅(qū)動啟閉機起升、下降的4套起升液壓缸（每側(cè)兩套）與8套鎖錠液壓缸（4套升降鎖錠和4套支承鎖錠）相配合分節(jié)驅(qū)動，每節(jié)行程400mm。運行狀態(tài)要求起升液壓缸同步誤差小于3mm，且多節(jié)行程不得積累。

    液控系統(tǒng)采用了同步閥和電液比例調(diào)速閥后一機雙缸同步來實現(xiàn)液壓啟閉機的多缸同步，取得了較好的效果，升船機采用2×2×1500kN液壓啟閉機多缸同步是一項新的嘗試?，F(xiàn)場調(diào)試實踐中，出現(xiàn)了啟閉機隨負載變化同步精度重復性不穩(wěn)定現(xiàn)象。經(jīng)過不斷的摸索實踐，改進設計，提高單缸的速度調(diào)節(jié)能力，液控與電測相結(jié)合，多缸同步精度重復穩(wěn)定性得以提高。經(jīng)多次運轉(zhuǎn)，檢測其同步精度已達到2mm以內(nèi)，滿足了運行需要。

(5)承船廂與上閘首對接過程中臥倒門運行浪涌的抑制

    承船廂與上閘首對接，間隙體完成充泄水后，工作大門上臥倒門及承船廂上游臥倒門將同時開啟或關(guān)閉。由于兩臥倒門在對接狀態(tài)下的間距為160mm，故在兩臥倒門同時開啟時，間隙水體產(chǎn)生巨大吸附力，使臥倒門產(chǎn)生振動，一造成船廂內(nèi)浪涌達20cm。在兩臥倒門同時關(guān)閉時，臥倒門兩側(cè)水體同時向間隙水擠壓，致使在關(guān)閉過程產(chǎn)生臥倒門抖動，到位困難。為解決上述問題，調(diào)試過程進行了多種方案比較和實踐。在不改動液壓系統(tǒng)的前提下采用兩臥倒門分時段開閉，對克服臥倒門同時開閉運行困難、抑制浪涌，取得了良好效果，即當關(guān)閉時，承船廂臥倒門先關(guān)閉，在運行中形成的波浪涌向上游，工作大門臥倒門延時20s啟動運行，由于兩側(cè)臥倒門先后關(guān)閉，間隙水可在工作大門臥倒門關(guān)到位時，隨其側(cè)隙排流使臥倒門在運行中阻力減少，平穩(wěn)運行。在開啟時，工作大門臥倒門滯后承船廂臥倒門30s后再運行，浪涌及水阻最小。實踐證明兩側(cè)臥倒門在關(guān)閉時，，間隙水基本處于與上游水位保持一致狀態(tài)，開啟時廂中浪涌最大5cm。運行中臥倒門振動及爬行現(xiàn)象消失。